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本文在对国内外Ti-Mn基Laves相储氢合金的研究进展进行全面综述的基础上，选择具有较高吸放氢量的Ti-Zr-Mn-Cr系储氢合金为研究对象，通过多元合金化、复合球磨改性等途径进一步研究改善合金的综合储氢性能。实验采用XRD、SEM、EDS等材料分析技术以及气态吸放氢性能测试手段，比较系统地研究了不同Zr含量和Cr含量的Ti-Zr-Mn-Cr系四元合金、不同第五取代元素的Ti-Zr-Mn-Cr-M（M=V，Fe，Ni，Cu）系五元合金以及不同Mn含量的Ti-Zr-Mn-Mo-Cr-V系含Mo六元合金的相结构和储氢性能，并探索了添加Ti-Mn系Laves相合金复合球磨对Ti-V-Fe系BCC储氢合金的催化改性作用。通过对Yi1．0Zr0．1Mn2-xCrx（x=0．8，0．9，1．0，1．1，1．2）系和Ti1．1-xZrxMnCr（x=0，0．05，0．1，0．15，0．2）系四元储氢合金的研究表明：所有合金都具有C14型Laves主相结构，且合金的晶胞体积随着Zr含量（或Cr含量）的增加而逐渐增大。储氢性能测试表明：合金的活化性能随着Zr含量（或Cr含量）的增加而得到改善，其中，无Zr的Ti1．1MnCr三元合金在室温和8 MPa氢压的实验条件下不能活化吸氢；Ti1．05Zr0．05MnCr和Ti1．0Zr0．1Mn1．2Cr0．8合金分别需要经过4次循环（室温和7 MPa初始氢压）和5次循环（室温和6 MPa初始氢压）才能活化，且首次吸氢时需要经过一小段氢化孕育期才开始吸氢；其余合金在室温和6 MPa初始氢压下经过3次循环就可活化，且首次吸氢时无需氢化孕育期就能快速吸氢。合金活化后的吸氢动力学性能较好，吸氢速度极快，只需3-5 min左右即可基本吸氢饱和。随着Zr含量的增加，合金的室温最大吸氢量逐渐增加，放氢截止压为0．1 MPa的室温有效放氢量先降后增；随着Cr含量的增加，合金的室温最大吸氢量先增后降，室温有效放氢量也是先增后降。在所研究的合金成分中，Ti0．9Zr0．2MnCr合金的综合性能最佳：经3次吸放氢循环即活化，室温最大吸氢量可达2．02 wt．％，放氢截止压为0．1 MPa的室温有效放氢量达到1．63 wt．％。通过V、Fe、Ni、Cu部分取代Cr的途径，对Ti1．0Zr0．1MnCr0．8M0．2（M=V，Fe，Ni，Cu）系五元储氢合金的相结构和储氢性能进行了研究。结果表明：少量V、Fe、Ni、Cu对Cr的部分取代都不会改变合金的相组成，并且能很好地改善合金的活化性能，在室温和6 MPa初始氢压条件下首次吸氢便可完全活化（无需氢化孕育期），吸氢速度极快，尤其是V的取代改性效果最为明显。V、Ni、Cu的取代导致合金晶胞体积增大，吸氢量增大，其中加入V后合金吸氢量达到2．04 wt．％；Fe的取代导致合金晶胞体积减小，吸氢量减小，但其放氢截止压为0．1 MPa的室温有效放氢量却达到1．61 wt．％。对不同Mn含量的Ti0．95Zr0．15Mn1．4+xMo0．1Cr0．2V0．2（x=0．0，0．1，0．2，0．3）系含Mo六元合金的相结构和储氢性能的研究表明：所有合金均具有C14型Laves主相结构，且合金的晶胞体积随着Mn含量x的增加而逐渐减小。所有合金都有较好的活化性能，在室温和4 MPa初始氢压下经过2次循环即可活化，只是首次吸氢时需要30 min以上的吸氢孕育期，且合金的首次吸氢孕育期随着Mn含量的增加而延长。随着Mn含量的增加，合金的室温最大吸氢量逐渐减小，而放氢截止压为0．1 MPa的室温有效放氢量逐渐增大，其中，Ti0．95Zr0．15Mn1．4Mo0．1Cr0．2V0．2合金具有最高的室温吸氢量（2．01 wt．％），而Ti0．95Zr0．15Mn1．7Mo0．1Cr0．2V0．2合金具有最高的室温有效放氢量（1．76 wt．％）。为探究Ti-Mn基Laves相合金对Ti-V-Fe系BCC合金的催化改性作用，在Ti9．6V86．4Fe4中掺入10 wt．％的Ti0．9Zr0．1Mn1．5进行复合球磨，对比研究了铸态合金和球磨复合物的相结构和储氢性能。结果表明：Ti9．6V86．4Fe4铸态合金具有体心立方（BCC）的固溶体单相结构；当添加10 wt．％Ti0．9Zr0．1Mn1．5复合球磨后，复合物由BCC主相和C14型Laves第二相组成，且主相晶胞体积有所增大。Ti0．9Zr0．1Mn1．5的加入对Ti9．6V86．4Fe4的活化性能有很明显的催化改善作用，其活化次数由球磨前的3次降为复合球磨后的1次；室温最大吸氢量从球磨前的3．86wt．％降低至复合球磨后的3．61wt．％，但室温有效储氢量由球磨前的2．01wt．％提高到了复合球磨后的2．11wt．％，且P-C-T曲线平台特性也有明显改善。