通过Gleeble-3500热模拟试验机进行等温热拉伸实验,研究了双峰非基面织构AZ31镁合金板材在温度为200℃⁴00℃、应变速率为0.001s^-11s^-1范围的高温变形行为;基于拉伸实验数据建立双峰非基面织构AZ31镁合金板材的本构方程和热加工图;通过光学显微镜（OM）和电子背散射技术（EBSD）等分析手段研究拉伸变形过程中的组织演变规律。将基面织构的商用AZ31镁合板材,经等径角挤轧制-连续弯曲（ECAR-CB）塑性变形后退火处理,发现经退火后晶粒完全再结晶,尺寸比较均匀,呈现等轴状。退火后板材上表面、中性层以及下表面不同区域晶面取向主要偏向轧制方向（RD）方向36°附近,为典型的双峰分离非基面织构取向。对双峰非基面织构AZ31镁合金板材在不同温度（200℃⁴00℃）和应变速率(0.001 s^-11s^-1)下进行高温热拉伸,根据真应力-真应变曲线变化规律发现,双峰非基面织构AZ31镁合金是对温度和应变速率比较敏感的金属材料,在热拉伸变形过程中,峰值应力随着应变速率的降低或温度的升高而逐渐减小。根据双峰非基面织构AZ31镁合金热拉伸变形的真应力-真应变曲线,采用修正后的双曲正弦Arrhenius方程,建立双峰非基面织构AZ31镁合金材料的本构方程为:（?）对比实验测试得到的真应力-真应变曲线与考虑应变补偿后的本构方程拟合数据曲线,发现考虑应变补偿后的应力变化趋势与实际变化趋势基本一致,吻合效果良好,因此,考虑应变补偿后的本构模型预测双峰非基面织构AZ31镁合金材料的流变应力精度较高。在动态材料模型（DMM）的基础上,绘制高温变形过程中的不同应变量（5%、10%、15%）下的功率耗散图和流变失稳图,得到相对应的热加工图。发现在热拉伸过程中流变失稳区主要集中在高应变速率区域,且失稳区的范围随着变形量的增加而增大,对于双峰非基面织构AZ31镁合金板材,最佳加工范围是200℃³44℃,0.001s^-10.03s^-1。在稳态加工安全范围内,不同变形量下热拉伸变形过程中随着变形量的增大,再结晶分数增加,形成“项链”状组织。在拉伸变形过程中,晶粒取向发生改变,相比较于原始试样双峰偏转角度（36°）,当变形量达到15%时,双峰偏转角度缩小至22°,双峰位置不断地向中心位置收拢。